네트워크 복구

안정성, 내구성 및 환경 안전 - 도시 하수도 네트워크의 주요 요구 사항.

조밀 한 도시 개발, 공익 설비를 갖춘 지하 공간의 포화 상태, 교통량이 많은 고속도로가있는 고속도로가있는 상황에서 네트워크 복구를위한 가장 경제적 인 옵션은 비가 동 방법을 사용하는 것입니다. 이 회사는 다음을 포함한 모든 현대적인 방법을 사용합니다.

폴리머 슬리브 방식
200mm에서 1200mm까지의 직경을 가진 모든 재료로 구성된 중력 파이프 라인을 복원하는 데 사용됩니다. 최대 600mm 직경의 파이프 라인을 재구성 할 때이 기술은 시작 구덩이를 설치할 필요가 없으며 기존 하수도 맨홀을 사용하여 작업을 수행합니다.

방법 "Pneumopure"
직경 150mm ~ 400mm의 세라믹, 주철 및 석면 시멘트 파이프로 구성된 중력 파이프 라인을 복원하는 데 사용됩니다. 이 기술은 구덩이를 필요로하지 않으며 기존 하수도 맨홀을 사용하여 작업을 수행합니다.

폴리에틸렌 파이프를 사용하는 파이프 식 파이프
중력 및 압력 파이프 라인을 재구성하는 데 사용되며 직경이 최대 2000 mm 인 사이펀도 사용할 수 있습니다. 이 방법을 재구성하는 동안 파이프 라인의 단면적은 줄어들지 만 재료 (폴리에틸렌)의 거칠기 계수가 작기 때문에 파이프 라인의 용량 표시가 보상됩니다. 모스크바 하수도 시설에서이 기술을 사용하는 전형적인 예는 직경이 1200-1400 mm 인 남서 지방 채널의 재건축이다.

합성 섬유 유리 요소의 사용
이 방법은 중력 채널 및 모든 재료로 구성된 최대 3000mm 직경의 다양한 섹션의 수집기를 재구성하는 데 사용됩니다. 이 방법을 재구성하면 파이프 라인의 단면적은 줄어들지 만 재료 (유리 섬유)의 조도 계수가 작기 때문에 파이프 라인의 용량 표시가 보정됩니다. 이 기술의 특징은 폐수를 제거하지 않고 파이프 라인의 부분을 복원 할 수 있다는 것입니다. 모스크바 하수도 시설에서이 기술을 사용하는 전형적인 예는 높이가 1,650 mm 인 엉덩이 섹션의 벽돌 루블 린 운하를 재건하는 것입니다.

기술 "LockPipe"- 채널 polykvartsitnymi 모듈의 안쪽 표면을 라이닝. 그것은 가스 부식에 노출 된 큰 직경의 중력 채널의 재구성에 사용됩니다. 이 방법을 재구성하는 동안 파이프 라인의 단면적이 약간 줄어들어 대구경 채널의 처리량에 영향을 미치지 않습니다. 이 방법의 특징은 가스 부식으로 인한 손상으로부터 재료에 대한 50 년 보증뿐만 아니라 모든 섹션의 하수도 채널을 복원 할 수 있다는 것입니다. 모스크바 하수 시설에서이 방법을 사용하는 전형적인 예는 직경 2800mm의 Novo-Lyubertsy Canal을 재건하는 것입니다.

복합 슬리브 기술 Per Aarsleff / Per Aarsleff. 압력 파이프 라인과 최대 1,400 mm 직경의 사이펀을 재구성하는 데 사용되며 다양한 재료로 구성됩니다. 모스크바 하수도 시설에서이 기술을 사용하는 전형적인 예는 직경 1400 mm의 압력 파이프 사이펀을 재건축 한 것으로 Savninskaya 펌핑 스테이션에서 r. 모스크바와 KNS "Filevskaya"에서 직경 1,400 mm의 압력 파이프 라인을 재건했다.

파이프 라인의 내부 표면에 시멘트 - 모래 코팅 적용. 잔류 벽 두께가 60 % 이상인 다양한 직경의 강철 파이프 라인을 재구성하는 데 사용됩니다. 압력 파이프 라인을 재구성하는 최초의 방법 중 하나. 이 기술은 위의 모든 재구성 방법에 비해 코팅의 물리적 특성 및 복원성면에서 열등합니다.

나선형 물결 모양의 SPR 기술. 이 기술은 특별한 와인딩 기계를 사용하여 오래된 파이프 라인에 새로운 PVC 파이프 또는 플라스틱 프로파일을 형성하는 원리에 기반합니다. 직경이 5500 mm 인 파이프 라인을 재구성하는 데 사용됩니다. 이 기술을 사용하여 파이프 라인을 재구성 할 때 기존의 하수도 맨홀을 사용하여 작업을 수행하는 기초 기초 구덩이가 필요하지 않습니다. 모스크바 하수 처리 시설에서이 기술을 사용하는 전형적인 예는 직경이 1000mm 인 Leninsky 유리 공장에서 수집기를 재구성하는 것입니다.

비극적 인 재건축 방법을 사용하여 도시의 토공 작업을 최소화하고 고속도로의 차도를 파고 주민들에게 불편한 거주 형태를 없앴습니다.

현대의 고분자 물질은 파이프 라인의 가스 부식 과정을 없애고 생체 부식의 손상으로 인해 채널과 저장소가 손상되는 것을 방지하고 파이프 라인의 수력 특성을 개선하며 하수도 네트워크 운영 비용을 절감합니다.

상수도 및 배수 네트워크의 수리 및 재건

MGSU의 B. B. Collectors 교수는 "

A. G. Popkov, MGSU 부교수

이 기사는 외부 급수 및 위생 네트워크의 수리 및 재건에서 건설 기술의 문제를 다룹니다.

수리 작업의 어려움과 기능, 하수도 네트워크, 급수 시스템 및 하수 처리장의 손상 정도에 따라 유지 보수, 현재 및 수도 수리 및 재건 작업을 수행합니다.

유지 보수

유지 보수는 작업 중 대기 중에 (장비가 예비 상태 인 경우), 보관 및 운송 중에 장비 작동 성을 유지하기위한 복잡한 작업입니다. 다음 작업 패키지가 유지 관리에 포함됩니다.

  • 설비의 양호한 상태 (또는 작동 상태에서만) 유지;
  • 탈부착이 가능한 조인트의 청소, 윤활, 조임 및 조임, 개별 부품 교체 (부품 마모)를 방지하여 점진적인 마모를 방지하고 사소한 손상을 제거합니다.

유지 보수의 범위에서 후속 유지 보수 및 수리의시기와 범위를 명확히하기 위해 장비의 기술적 조건을 평가하기위한 작업을 수행 할 수 있습니다. 유지 보수 결과는 처리 시설, 상수도 및 하수도 시스템의 안전한 작동을 담당하는 작업장에 위치한 유지 보수 일지에 기록됩니다.

재건

수도관 재건은 특수 장치 및 장치 (역전 드럼, 역 회전 헤드, 롤러, 물 탱크, 고속 증기 발생기, 발전기 및 배전 장치)가 장착 된 기계의 도움으로 수행되어야합니다.

작업을 시작하기 전에 이전에 분리 된 급수 구역의 내부 표면을 철저히 청소해야합니다. 정화 후에는 파이프 라인의 내부 공동에서 오염 물질을 제거하고 스크레이퍼, 브러시, 피스톤 및 샌드 블 래스팅을 사용하여 내벽 및 용접 플래시 (강관용)의 침전물을 제거하기 위해 수리 할 부분을 철저히 처리해야합니다.

5 ° C 이하의 온도에서 합성 물질을 사용하는 재건 작업은 허용되지 않는다는 것을 기억해야한다.

준비된 급수 시스템 구역의 내경에 해당하는 직물 호스가 대차 축에 고정 된 특수 드럼을 통해 현장에 공급됩니다. 보관 중에 호스가있는 접착제와 코일 (드럼)은 항상 난방실에 있어야합니다. 합성 호스는 태양 복사로부터 보호되어야하며, 이는 품질을 떨어 뜨릴 수 있습니다. 직물 호스의 준비는 급수 시스템의 재구성 된 부분의 길이와 일치해야합니다.

수리 시설에서 건설 현장에서 혼합하여 사전 준비된 접착제를 파이프 라인 섹션의 직경과 길이에 따라 달라지는 양으로 직물 호스의 돌출 된 끝 부분에 부어 넣습니다. 접착제 성분은 엄격하게 정의 된 비율로 혼합되어야합니다 (여권 데이터에 따라). 호스의 끝은 단단히 묶여 테이프에 붙어있어서 두 개의 롤러 사이를 지나가고 후진 기계의 드럼으로 당겨집니다. 합성 호스의 보호 재킷은 미리 제거해야합니다. 준비된 호스가 후진 기계의 드럼 안으로 인출 될 때, 접착제는 기계 롤러 사이의 일정한 거리를 선택함으로써 달성되는 전체 길이에 걸쳐 고르게 분포되어야합니다. 후진 기계의 드럼에 권취 된 호스의 끝은 후진 기계 드럼에 연결되어있는 후진 헤드에 부착됩니다. 컴프레서의 압축 공기를 사용하는 뒤집을 수있는 헤드는 접착제로 코팅 된 파이프에 코팅 된 호스를 뒤집는 과정을 보장합니다. 파이프 라인의 호스 공급 속도는 2.5m / min을 초과해서는 안되며, 이는 드럼의 적절한 공기 압력을 유지함으로써 보장되며 호스의 외부 표면에 길이를 표시하여 제어됩니다.

내부의 접착제 경화 공정을 개시하기 위해 재구성 된 물 공급 시스템 내로 호스를 수축시킨 후에, 증기 - 공기 혼합물은 0.1-0.3 MPa의 압력 및 105 ℃의 온도에서 증기 발생기로부터 펌핑된다. 규제 폐기물 장치를 통과하는 파이프 라인의 다른 단부의 초과 증기는 응축 탱크 또는 대기로 배출된다. 접착제의 경화 지속 시간은 복원 된 영역의 직경과 길이에 따라 다르며 4 ~ 5 시간이 될 수 있습니다. 접착제를 경화시킨 후 배관의 내벽에서 호스가 벗겨지지 않도록 0.3 MPa 이하의 압력으로 배관에 공기를 공급하여 냉각해야합니다. 냉각 시간은 외기의 직경과 온도에 따라 다르며 2 ~ 6 시간이 소요될 수 있습니다. 냉각의 끝은 물 공급의 복원 된 부분의 맨 끝에 측정 된 온도에 의해 결정됩니다. 30 ° C 여야합니다.

접착제 경화 공정의 끝에서, 증기의 온도는 약 30 ℃로 서서히 감소되어야한다. 그런 다음 증기 발생기를 끄고 급수 시스템에서 응축수의 주요 부피를 제거하기 위해 복원 된 부분의 먼 쪽 끝에 0.3 MPa의 압력과 30 ° C의 온도에서 공기를 불어 넣습니다.

정화 후 재구성 된 급수 시스템은 운영 조직의 대표자가있는 상태에서 건설 조직이 수행 한 작업의 품질을 확인합니다. 확인은 비디오 카메라를 사용하여 수행됩니다. 눈에 보이는 결함 (조직 호스의 팽창 및 / 또는 찢김) (주름의 존재 여부 등)이 감지되면 파이프에서 호스가 제거됩니다.

다음과 같은 기술적 프로세스가 사용됩니다. 윈치의 케이블이 손상된 호스의 끝 부분에 연결됩니다. 호스는 100-105 ° C의 온도에서 스팀으로 전체 길이에 걸쳐 가열 된 다음 윈치로 파이프 라인에서 서서히 빠져 나옵니다. 이 후, 재건 작업의 전체 과정이 반복됩니다. 급수 시스템의 복원 된 부분을 세척하는 과정에서 응축수를 완전히 제거 할 수 있습니다. 테스트 후 복원 된 파이프 라인 섹션의 세척과 수락은 기존 급수 시스템에 연결됩니다.

고려 된 기술에서, 기술적 인 공정 (오래된 파이프 라인의 내부 표면 준비 및 증기 처리 조건 하에서 접착제 조성물을 경화시키는 공정)이 사용되며, 그 성능의 품질은 제어하기 어렵다. 동시에 셸 자체의 강도와 복원 된 수로 벽과의 접착력은 품질 성능에 달려 있습니다. 장기간의 작동을 보장하려면 (개발자가 말한대로 - 50 년), 파이프의 강도 수명을 사용해야합니다.

매우 마모되고 장기간의 자원 수명을 계산할 수 없거나 용량을 늘릴 긴급한 필요성이있는 수도 파이프 라인의 재건을 위해 다른 무경풍 기술을 사용해야합니다.

새로운 파이프 라인의 외부 치수가 오래된 급수 시스템의 공동의 최소 단면 치수보다 작은 경우에만 재구성을위한 당김 방법을 사용할 수 있습니다. 따라서 폴리머 파이프는 기존 외장재의 평균 외경 값으로 선택됩니다. 또한 사용될 것으로 예상되는 조인트의 치수를 고려하십시오 : 맞대기 용접 - 용접 바깥 쪽에서 생기는 바의 최대 치수; 용접, 솔레노이드 및 글루 잉 - 소켓의 외경; 고무 링에 소켓을 연결할 때 홈의 외경.

기존의 급수 시스템의 재구성 된 단면을 다른 단면과 일치시키기 위해 유형 및 직경으로 선택된 폴리머 파이프를 수리 학적 계산에 의해 점검합니다. 비용을 늘려야하는 경우, 다른 부분의 강도가 설계 값 이상으로 증가 된 머리를 인식하기에 충분하다면, 재건축 부문의 비용은 급수 네트워크의 압력을 증가시킵니다. 길이가 다른 파이프 (섹션 또는 코일)의 선택은 기존 파이프 라인을 새 파이프 라인에 적용하는 기술 방법과 관련됩니다.

특정한 기술 계획을 개발해야만한다는 것을 근거로 낡은 물 공급 네트워크에 대한 재건축 작업의 생산을위한 전형적인 기술 계획의 선택은 오래된 배관에 새로운 파이프 라인을 배치하는 허용 된 방법에 의해 결정된다.

트렌치 (트렌치)의 폭은 잡아 당기는 파이프의 직경에 따라 결정됩니다. 지지대 및 압력 가이드 롤러의 편리한 설치를 위해 정상 조건이 제공되어야합니다.

속눈썹, 장비 및 액세서리를 수용 할 수있는 충분한 여유 공간이 부족하고이를 조작하기위한 적절한 조건을 만들 수 없기 때문에 배관망의 큰 깊이와 지구의 표면뿐만 아니라 지구의 표면에서도 파이프 속눈썹을 세우는 방법은 항상 가능하지는 않습니다. 그러한 경우, 파이프 라인 재건 작업은 긴 파이프를 깔는 것과 관련된 다른 전형적인 기술 계획을 사용해야한다.

이러한 기술 계획의 사용은 구덩이에 직접 새로운 파이프 라인을 조립하는 것과 관련이 있습니다. 동시에, 공업 생산 조건에 따라 결정된 길이의 파이프 또는 2 개 또는 3 개 이상의 파이프를 포함하여이 구역의 재건 작업 현장과 멀리 떨어져있는 파이프가 사용된다. 구덩이 (트렌치)에서 파이프 (파이프 섹션)는 무게에 따라 크레인, 트럭 크레인, 파이프 레이어 등을 사용하여 수동으로 공급됩니다.

복원 작업을 시작하기 전에 스위칭 챔버를 진단하고 침강, 변위의 존재를 감지 한 다음 붕괴의 존재 및 위치, 파이프 침강 등을 결정해야합니다. 스위칭 챔버에서 수행되는 진단을 준비 할 때 급수가 중단됩니다 래치와 티가 분리됩니다.

실제 재건 작업을 수행하기 전에 급수 시스템의 벽이 내부에서 심하게 오염되는 경우 파이프 라인의 크기와 벽에 묻은 유형에 따라 선택한 방법을 사용하여 내부 공동을 청소합니다.

파이프 속눈썹과 긴 파이프를 놓는 기술적 방법에 기반한 계획에 따라 재건축을 수행하기 위해 입구 구덩이와 받침 구덩이가 보통 두 개 개발되었습니다. 입구 구덩이는 오래된 파이프 라인으로 끌어 당겨지는 채찍의 입력을 제공하거나 새로운 파이프 라인을 조립하는 작업을 수행하는 역할을합니다. 수용 구덩이를 통해 새로운 폴리머 파이프 라인의 긴장이 조직됩니다. 지역 조건이 허용하는 경우 스위칭 챔버를 통해 장력을 완수 할 수 있습니다.이 경우 수신 피트는 개발되지 않습니다.

구덩이 개발을위한 장소는 특정 상황을 고려하여 선택됩니다 : 영토의 건설, 지하 및 지상 공학 및 교통 통신의 존재, 장비의 위치 및 뽑아 낸 파이프의 배치의 편리함, 복원 된 수로 요소의 요소를 고려하십시오.

토공 작업량을 줄이기 위해 발굴 용 구덩이는 송수관 파이프 라인의 침투가 가장 적은 곳이나 네트워크에 침강 한 곳에서 개발되어야합니다. 불안정한 토양에서의 수직 측벽과 임의의 토양에서의 1.5m 이상의 깊이를 갖는 피트를 개발할 때, 피트 벽의 고정이 설치되어야한다. 작품 제작을위한 좋은 조건이있는 장소에서는 안식향의 구덩이 벽을 만들 수 있습니다.

이 기사의 끝 부분에서 저널의 다음 호를 읽으십시오.

급수 네트워크 재건

실패율 (실패의 위험) 사실 예측, 사고 년 / km

사실 예측 사고 / 연간 연간 실패율

실패한 사이트의 비율 (사고)

정밀 검사하지 않고 파이프 라인의 "생존"확률

MTBF, 연도

동시에 설명 된 각 요소의 중요성은 나열된 요소 중 비슷한 요소와 주요 요소의 링크 수에 의해 결정됩니다.

첫 번째 단계에서 재활을 위해 선택되는 파이프 라인의 잠재 섹션 중 우선 순위는 포인트 합계가 최대 값 인 네트워크 부분입니다.

이 절차는 두 번째 단계를 완료합니다. 원래의 다단계 작업 범위를 좁히고 간접 요인에 대한 모든 사용 가능한 정보를 요약하고 제한된 복구 가능성을 강조 표시합니다. 불리한 기술적 인 사이트.

1.5.2. 중력 배수 네트워크의 안정적인 작동 보장

신뢰성 및 환경 안전은 현대 폐수 시스템에 적용되는 기본적인 요구 사항입니다.

신뢰도의 정의에서 물체는 전체적인 물 처리 시스템뿐만 아니라 개별 구조, 펌핑 스테이션, 하수 처리 플랜트, 중력 흐름 네트워크 및 하수도 라인으로 이해 될 수 있습니다.

배수 파이프 라인의 신뢰성은 위생 및 위생 요구 사항 및 환경 보호 조치 준수에 따라 계산 된 양으로 서비스 시설에서 폐수를 중단없이 제거하는 특성을 의미합니다.

자가 - 하수도 네트워크의 신뢰성의 정도는 도시와 배수관의 배수 파이프 라인 운영에 대한 광범위한 분석 및 기록 재료의 사용 및 합성, 적절한 수학 도구의 사용 및 도시 배수 네트워크의 통합 평가를위한 특별히 개발 된 자동화 시스템을 기반으로 결정됩니다.

현재 러시아 연방의 여러 지역에서 도시 배수관의 파이프 라인 중 상당 부분이 표준 서비스 수명을 다 써 버렸고 사고 위험이 높습니다. 폐수 시스템의 신뢰성은 복잡한 다중 요인 및 다 변수 작업입니다.

신뢰성로서의 염기 또는 염기성 인자의 할당에 기초하여 파이프 라인 넘 네트워크 재활 목적의 우선 순위를 결정하는 단계에 접근하고, 실제 동작 조건 하에서 신뢰성 지수 파이프 라인 부에 영향을 미치는 불안정 요소의 간접 추정 일정량 방법.

배수망의 신뢰성을 향상시키기위한 전략을 개발할 때는 사고를 주 요인으로 생각하는 것이 좋습니다. 중력 수집기의 비상 흐름은 질적 및 양적 묘사뿐만 아니라 모든 간접적 인 요인, 지표 및 상황의 영향을 식별 한 다음에야 파이프 라인의 작동 및 이론의 수학적 장치에 대한 실제 데이터를 사용하여 중요도 순위 별 분포를 기반으로 한 포인트 시스템에 의해 평가됩니다 그래프.

간접적 인 요인과 그 중요성 및 우선 순위 요소 (사고)의 평가는 기본적인 조건을 고려하여 이루어져야합니다 : 예를 들어, 배수망의 고장과 네트워크 섹션의 문제없는 작동 수명 연장과 같은 비상 사태의 최소 피해 (물질적, 환경 적, 사회적).

도시 하수도 네트워크의 신뢰성을 개발함에있어, 실패의 위험에 영향을 미치는 간접적 인 요인들에 기인하는 요인은 다음과 같다 :

배수 파이프를 놓는 해; 파이프 라인의 직경 (벽 두께);

파이프 라인의 관절에 위반;

내부 표면 결함;

파이프의 깊이;

파이프 라인 주변의 토양 상태;

지하수의 존재 (부재);

교통 흐름 강도.

배수 네트워크의 알고리즘 및 신뢰성 프로그램을 작성하는 데 사용 된 간접적 인 중요성 요소는 다르며 특정 기능을 가지고 있습니다.

여러 가지 이유로 배수망의 신뢰성 문제를 해결하기 위해 수질 지표 및 인구 밀도와 같은 요소는 사용되지 않습니다. 배수 네트워크를 복원 할 때 5 가지 유형의 병리 현상이 배수 네트워크의 실제 기술적 조건에 대한 평가가 불가능한 간접 외부 요인 (관절의 장애, 파이프 내면의 결함, 다양한 기원의 막힘, 벽 누수, 파이프 벽의 변형)으로 널리 나타납니다.

통계 자료의 분석에 따르면 러시아의 배수 자체 흐름 네트워크의 25 % 이상이 규정 마감일을 지 냈으며 파손되었다. 매년이 숫자는 1.5 % 증가합니다. 이러한 조건 하에서 예방 적 청소, 응급 영역 수리 및 불충분 한 처리량을 가진 파이프 라인의 재구성을 목표로하는 경우에만 네트워크 작동의 허용 가능한 신뢰성을 보장 할 수 있습니다.

이 문제에 대한 해결책은 최신 정보 기술의 사용을 기반으로합니다. 이를 위해 "Mosvodokanal"의 배수 네트워크 (PACS)의 생산 및 비상 관리에서 정보 및 분석 프로그램이 만들어졌으며 네트워크 섹션의 모든 여권 데이터, 차단 된 차단 횟수 및 차단 횟수에 따른 네트워크의 동적 순위 블록을 포함합니다.

이 데이터를 분석 한 결과, 한 지역에서 2 년 동안 발생한 2,000 개의 막힘 중 91 %가 직경 250mm 이하의 파이프 라인에 떨어졌으며 직경이 125mm 및 150mm 인 세라믹 파이프에서 63 %의 막힘이 발생했다. 이전에는 파이프 라인에 대한 손상 횟수가 초기 깊이에 따라 결정되었으므로 파이프 라인을 설치하는 연도에 대한 의존도가 입증되지 않았습니다.

역동적 인 순위 결정의 결과로 막대한 수의 방해물이 "선행"한 네트워크 섹션이 확인되었습니다. 네트워크의 이러한 섹션에 대해 기술적 검사가 수행되었으며 주소 정리가 수행되는 동안 개별 섹션을 복구해야 할 필요성이 명확 해졌습니다. 수리의 결정은이 분야의 원격 진단을 기준으로 이루어졌으며, 청소 후 차단 빈도는 일반적으로 1.5-2 배 감소했습니다.

배수 네트워크의 원격 진단을 수행하기 위해 바퀴가 달린 자체 추진 컬러 PTZ 카메라가있는 가정 검사 로봇과 차량에있는 제어 장치가 사용됩니다.

미래에 모스크바의 배수 네트워크의 모든 운영 구역에 개발 된 정보 기술을 전파하면서 비상 모드의 청소 및 수리에서 예방 및 재배치로 인한 네트워크 작동 비용을 줄이고 배수 시스템의 요구되는 신뢰성을 보장 할 수 있습니다.

파이프 직경 구조의 점진적인 변경으로 인해 네트워크 작동의 신뢰성이 크게 향상 될 수 있습니다. 총 길이의 27.5 %를 차지하는 직경이 125-150 mm 인 파이프 라인 (주로 세라믹 파이프로 제조)은 총 차단 수의 63 %를 포기합니다. 따라서 기존의 트렌치가없는 기술을 사용하여 가능성있는 적절한 타당성 조사를 통해 작은 지름의 영역을 큰 영역으로 체계적으로 대체하십시오.

동시에, 대도시 및 메가 시티의 배수 시스템 기능의 신뢰성은 폭기조의 철근 콘크리트 수집기 및 폐수 처리 설비의 안전성에 크게 좌우됩니다. 많은 국가에서 카메라의 도움으로 배수 수집기 상태를 원격 모니터링하면 철근 콘크리트 내부의 숨겨진 부식 과정을 모니터링 할 수 없으므로 구조가 파괴 될 수 있습니다. PAUKS "Mosvodokanal"의 지시에 따라 집진기에서 철근 콘크리트 구조물의 부식 률에 대한 원격 제어 장치가 개발되고 특허되었습니다. 장치의 도움으로 Novo-Lyubertsy 폭기 스테이션의 흡입구 매니 폴드에 설치된 7 개의 센서로 부식 과정을 모니터링함으로써 적시에 수리 및 복원 작업을 수행하고 시설 가동 상태를 유지할 수 있습니다.

급수 재건 (배관 공사)

급수 시스템 재건 프로젝트는 재 설계 및 설계 및 연구를위한 기술 사양 준비의 목표를 정의하면서 기존 엔지니어링 네트워크에 대한 조사로 시작됩니다.

급수 네트워크를 재구성하거나 현대화하는 작업에 직면 한 경우, 지역 LLC의 전문가는 경로 선택의 선택에서 기존 네트워크를 중단시키지 않고 재건축을위한 규정 개발에 이르기까지 프로젝트 구현의 모든 단계에서 항상 지원할 준비가되어 있습니다.

급수 네트워크 (배관 공사) 재건의 이유 :

  • 파이프 라인의 필요한 용량 변경 (부하 증가).
  • 도관의 물리적 마모.
  • 건물 아래에서 네트워크 제거.

급수 네트워크의 재구성 설계의 특징.

재건 및 데이터 수집 계획의 주요 작업 중 하나는 모든 소비자의 기술적 특성, 가구 비용 및 화재 진압 비용을 감안한 물 공급과 위생의 균형을 도출하는 유능한 계산입니다. 이는 높은 자격과 경험이 요구되는 까다로운 과정이므로이 단계에서의 실수는 상당한 자본 비용을 초래할 수 있습니다.

급수 시스템의 재 설계를 설계하는 데있어 중요한 역할은 재건 된 수도관에 연결된 가입자 수 및 급수 안정성의 정도에 따른 범주 (물의 사용을 중단 할 수있는 기간)뿐 아니라 엔지니어링 네트워크로 건물의 밀도와 포화 상태에 따라 결정됩니다. 이러한 모든 요인들은 파이프 라인의 재료 선택, 작업 생산 방법 및 급수 시스템의 재구성에 대한 일련의 작업에 직접적인 영향을 미친다.

우리는 87 번 정부 법령에 따라 "P"단계와 "P"단계에서 모두 설계 및 탐사 작업을 수행합니다.

물 공급 시스템의 재건

재건축 중 배수망의 유압 계산. 물 파이프 라인 및 물 공급 네트워크, 펌프장, 높은 물 정화 및 자연수 준비 시설의 재건. 기존 및 설계된 물 처리 시설 추적.

지식 기반에서 좋은 일을 보내려면 간단합니다. 아래 양식을 사용하십시오.

학생과 대학원생, 연구 및 작업에 지식 기반을 사용하는 젊은 과학자는 매우 감사하게 생각합니다.

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1. 급수 시스템의 재건

1.1 기존 및 계획된 마을의 급수 시설 추적 및 p / p 추적

급수 네트워크의 추적은 일반 계획의 거리와 이웃에 의해 결정되며 건설중인 도시의 새로운 영역을 포함합니다. 인구의 필요에 따른 물 소비의 분배는 도시의 특정 지역에서의 개발 밀도를 고려하여 고르게 이루어집니다.

도시의 네트워크는 기존에 존재하며 설계되었습니다.

불충분 한 용량의 영역에서 기존 네트워크에 대한 네트워크뿐 아니라 새로 설계된 영역에 링 네트워크를 배치해야합니다. 기존 건물을 따라 설계된 건물을 상류에 배치해야합니다. 네트워크의 깊이는 파이프의 바닥까지 1.9-2.5 m로 취해지며 챔버와 우물은 표준 설계 901-09-11.84에 따라 프리 캐스트 콘크리트 요소로 만들어집니다. 현장 소방서 및 거리 네트워크 소화 시설은 소화전 설치를 제공합니다.

이 프로젝트는 기술적 목적을 위해 하천수 사용을 제공합니다.

화해의 급수 네트워크를 추적 할 때 다음 주요 권장 사항을 준수해야합니다.

- 주 간선은 가장 큰 물 소비자뿐 아니라 수상 탑까지의 최단 거리를 따라야한다.

- 급수의 신뢰성을 보장하기 위해 주요 고속도로는 점퍼로 연결된 2 이상이어야합니다.

- 배수관은 물 공급 시설의 영토 전역에 고르게 분포되어야한다.

- 급수관은 빌딩 라인과 평행하게 진입로 또는 도로변에 위치해야합니다.

- 자동차의 철도뿐만 아니라 자연의 장벽 (강, 계곡 등)에 대해서도 파이프 라인은 직각으로 교차해야합니다.

투영 된 물 섭취량은 표면 소스 (결합 형 채널)에서 가져와야합니다. 복원 전의 급수 네트워크의 추적은 그림 1.1에 제시되어 있으며 재구성 후 급수 네트워크의 추적은 그림 1.2에 나와있다.

지하 공간에서의 취수 시설 설계 및 계산

거주지의 음용수 공급은 지하수, 대수층 복합체, 미들 데본기 퇴적물의 개발에 기초합니다. 주요 출처는 지하수 "숲"의 기존 섭취량입니다.

지하수 입구의 수질은 SaNPiN 10-124 RB 99의 요구 사항을 준수하지만 철 함량은 증가하지 않습니다.

지하수에서의 물 섭취량의 재구성은 도시로의 일일 최대 유량의 흐름을 보장하기 위해 필요한 우물 수를 확인하는 것입니다 (증가 전과 증가 후).

물 섭취량의 주요 매개 변수 계산

지하수에서 지하수를 포집하기위한 취수 시설을 설계 할 때 잘 알려진 유속. 주요 임무 중 하나는 일하는 우물의 수를 결정하는 것입니다.

일하는 우물의 수 :

여기서, 상호 작용하는 우물 그룹의 총 유속은 다음과 같다.

- 일일 최대 소비량

- T = 24 시간 동안 양수장의 작동 시간.

- 관련 우물 유량

- 상호 작용 계수는 토양의 유형에 따라 취해지고 우물 사이의 거리를 고려하여 결정됩니다.

우물의 수를 계산 한 후에, 하나의 우물의 실제 유속이 결정된다. m3 / day.

기존 상황에 대한 계산

저수지는 지구 표면으로부터 40m이고, 대수층의 두께는 m = 20m이다.

물을 들어 올리기위한 장비 선택은 펌프 유량과 요구되는 압력에 기초합니다.

동적 수위는 지구 표면에서 20m 떨어져 있으며 지구 표면에서 10m 떨어진 곳에 있습니다.

상호 작용하는 우물의 유속 (f-la 1.3) :

상호 작용하는 우물 그룹의 전체 유속 (f-la 1.3) :

일하는 우물의 수 (f-la 1.1) :

하나의 우물 (f-la 1.4 및 1.5)의 실제 유속 :

표 1.2 - 모듈 식 전선관의 직경 및 압력 손실 측정

예상 소비량, l / s

머리 손실, m

재건축 후의 우물 계산

(주거 지역의 증가가있는 곳) 36 %, 2 곳 (거주 지역 증가가있는 곳) 13 %, 그리고 1 차 교대 (설계 면적)에 따라 소비 증가율을 고려하여 재건축이 결정됩니다 p에서 34 %.

물 소비 요약표를 계산 한 후, 하루 8 시간 동안 총 소비량 인 새로운 가치가 결정되었습니다.

상호 작용하는 우물의 유속 (f-la 1.3) :

상호 작용하는 우물 그룹의 전체 유속 (f-la 1.3) :

일하는 우물의 수 (f-la 1.1) :

하나의 우물 (f-la 1.4 및 1.5)의 실제 유속 :

표 1.4 - 수집 도관에서의 d와 압력 손실의 결정

예상 소비량, l / s

머리 손실, m

1.3 지표면에서 물의 섭취를위한 구조 계산

물 섭취량은 하루 최대 섭취량의 통과를 보장해야합니다. Q최대 :

여기서 계수는 물 공급 시스템의 필요에 따른 물 소비량을 고려할 때 1.09로 가정합니다. 1.1;

Q맥스 슈트 그 중- 일일 최대 소비량;

n - 파이프 라인의 섹션 수

팁 설계 및 입구 계산. 수로 유입구는 수용 말단, 중력 흐름 선 및 해안 우물로 구성됩니다. 강은 항해 할 수 없으며 목재 래프팅에 사용되지 않으므로 보호되지 않은 유형의 팁을 수락합니다. TCP 45-4.01-30-2009에 따르면, 팁의 꼭대기는 얼음 가장자리 아래에 적어도 0.2m 떨어져 있어야하며, 물 섭취 창의 바닥은 저수지의 바닥보다 0.5m 이상 높아야합니다.

물 흡입구는 깔때기 (소켓)가있는 경사 라이저 형태로 배열됩니다. 깔때기의 입구는 강의 흐름에 수직이고 쓰레기 격자와 겹쳐 있습니다. 물 입구의 입구 개구부 (m 2)의 면적은 쓰레기통에 의한 가중을 고려하여 물 유입 속도에 근거하여 결정됩니다.

1.25 - 구멍의 막힘을 고려한 계수;

q계산 - 한 섹션의 예상 유량, 한 파이프 라인, m 3 / s;

K - 계수는 격자 막대의 구멍의 구속 조건을 고려합니다. K = (a + c) / a (a는 빛에서 막대 사이의 거리, cm, c는 막대의 두께, cm);

v~ 안에- 물이 물 입구로 들어가는 속도는 다음과 같이 취해진 다. v~ 안에= 0.2m / s;

400,600 mm의 창 크기와 격자 (최소 면적은 계산 된 것과 같아야 함)를 취하고 Fbr= 0.24 ㎡이다.

한 줄의 중력 파이프가 사고가 났을 때 셧다운이 발생했을 때 그릴을 점검합니다 :

0.7q물 소비 = 0, 70, 016 = 0,0112m3 / s (q물 소비= 2q계산= 20.008 = 0.016m3 / s).

그런 다음 엔트리 속도 :

, 허용되는 한도 내입니다.

자체 계산 라인 계산. 취수구의 신뢰성에 기초하여, 강관으로부터 역 바이어스가 가해진 두 개의 자체 유동 라인으로부터 수관이 취해진 다. 강철 파이프는 떠 다니는 물체의 불기둥을 잘 견뎌내고 지역의 임시 협곡이 그 아래에 형성되면 붕괴되지 않습니다.

중력 흐름 선의 계산은 다음 요구 사항을 기반으로 도관의 직경과 압력 손실을 결정하는 데 있습니다 : 물의 유속은 적어도 CNF가있는 강에서의 유속이어야합니다. v= 0.5 m / s 및 비 관통 속도 0.7 m / s 이하 (TKP 45-4.01-30-2009).

계산은 다음과 같이 취해진 다. v계산.= 0.7 m / s이면, 중력 파이프의 직경 :

계산 된 직경을 반올림하여 표준 지름을 적용하십시오. d = 150mm = 0.15m, 파이프의 속도는 다음과 같습니다.

UNF로 중력선의 수두 손실 (저 유량 구간에서 작업).

두부 손실은 국부 저항에 대한 손실과 두부 손실에 대한 손실의 합으로 정의된다.

여기서 h1 - 그리드 (유입구)의 수두 손실, h1= 0.1 ㎛;

- 소켓 입구의 수두 저항 계수; = 0.1;

h3 - 중력선상의 피팅 (티) 및 피팅 (게이트 밸브)의 헤드 손실;

h4 - 출구에서의 압력 손실 (우물 입구, g = 1);

h~을 위해 - 2 라인의 중력 파이프가 작동 중일 때 결정되는 길이의 수두 손실;

중력선의 길이는 해안을 잘 묶고 채널에 팁을 놓은 후에 결정됩니다. 뚜껑은 조건이 충족되는 장소에 있습니다 : 창 바닥에서 바닥까지의 거리가 0.5m 이상이고, 뚜껑 꼭대기에서 얼음 가장자리까지의 거리가 0.2m입니다. 해안 우물은 해안을 따라 0.5... 1.0m 폭격. 프로파일에서 중력선의 길이는 l = 80m입니다.

유엔사 무총장에서의 한 줄 폐쇄시 물 섭취 비상 사태시 머리 손실.

비상 운전의 경우, 유량은 추정 된 섭취량의 70 % 이상이어야한다.

그런 다음 사고 속도 :

한 줄에 물 섭취량이 예상되는 소비량을 홍수로 입수 할 때 머리 손실 (공중 폭발시).

중력 흐름 선의 속도는 강 v의 속도보다 커야합니다. 에어 블라스트 (air-blast)와 함께, 모든 소비는 한 줄로 진행된다 (하나는 꺼진다).

중력 파이프를 플러싱 작동시 입구 그리드 및 파이프가 막힐 수 있습니다. 깔짚과 침전물을 제거하기 위해 물의 역류로 씻어 낸다. 세척을위한 물은 펌핑 스테이션에서 주입 라인으로 공급됩니다.

세척수 속도 :

여기서 A는 SNiP A = 7.5에 따른 계수이다. 10, A = 8;

D는 중력선의 직경, m은

d는 세척 입자의 직경, mm이다.

씻어 물 흐름 :

높이의 해안 우물의 치수 결정 수납 구역과 흡입 구역 사이에는 편평한 착탈식 메쉬가 설치되어 있으며 그 치수는 속도 Vc 세계의 세포를 통과하는 물의 통과 (외부 어업이없는 경우 0.4m / s 이상을 차지하지 않음) :

입구 막대 막대의 구속 조건을 고려하여 유속, 속도 및 계수 결정

여기서 a는 그리드의 와이어 사이의 거리이며, 우리는 4mm를 취합니다.

c는 와이어의 직경이다. c = 1이다. 1.5 mm, 우리는 = 1 mm;

메쉬 크기 800 x 800 mm 및 F = 0.64 m 2 설치를위한 구멍을받습니다.

중력 파이프 한 라인이 분리 될 때의 물 속도 :

따라서 눈금이 올바르게 선택됩니다.

계획에서 연안 우물의 크기 결정.

수신 및 흡입 구역 (가지)에 장비를 배치하는 조건에 대한 웰의 치수. 중력 파이프의 직경, 세척 장비의 유형 및 크기는 위에 정의되어 있습니다. 흡입 튜브 및 관련 장비의 직경을 찾으십시오.

흡입 라인의 직경은 흡입 파이프의 한 섹션 및 속도의 예상 유량 v에 의해 결정됩니다.:

수락 v= 1.5m / s (v= 1,2. 2 m / s),이어서

가장 가까운 표준 직경 d= 100 mm, 흡입관 끝의 깔때기 지름 :

우물 바닥에서 흡입관 끝의 벨까지의 거리는 h1?0.8; D도둑= 0, 80,10 = 0.08m. 흡입관 벨의 바닥에서 웰의 흡입 실 내의 최저 수위까지의 거리를 h2= 2D도둑= 20.08 = 0.16 ㎛이다. 장비의 설치 및 작동 조건에서 우물의 직경 3m, 우물 깊이의 10 % 인 벽 두께 b = 80cm를 지정합니다.

육지의 수위 결정.

저수 (UNV)에서 두 선을 작업 할 때

113.6-0.27 = 113.33m (1.28)

한 줄의 비상 운전 중 낮은 물에

113.6-0.187 = 113.413m (1.29)

한 줄로 작업 할 때 홍수가 난다.

흡입 라인 구획에서의 수위 상승은 수신 라인 구획에서의 수위 상승을 0.1m 상승시킨다.

해안 마루 표지 :

육상 우물의 수납 구획에 대한 중력 파이프의 출구 표시는 최저 수위 아래로 최소 0.3m가되어야합니다.

(자체 유동 라인의 수평 위치 조건으로부터)

그리드 상단은 흡입 구획의 최소 수위 아래 10cm로 설정되어 있으므로

하단 기저부는 그리드 P의 높이까지 낮아집니다c= 마크에서 1.50 m

바닥 아래 1.0m 밑의 잘 자국

여기서 h1- 흡입 격실 내의 최저 수위와 깔대기의 바닥 사이의 거리 m;

h2 - 깔때기 바닥과 우물 바닥 사이의 거리 m.

첫 번째 구획에서 모래와 슬러지를 제거하기 위해 해안 우물은 1 차 리프트 펌핑 스테이션의 압력 라인에서 작동하는 이젝터 장치를 사용하여 주기적으로 씻어냅니다.

첫 번째 리프트 펌핑 스테이션의 계산.

펌프장의 양도

펌프장은 육상 우물에서 35m 떨어져 있으며 하수 처리장에 물을 공급하는 작업 및 대기 펌프를 제공합니다. 시설은 2 등급에 속하기 때문에 몇 가지 (2 개의) 작동 펌프와 하나의 대기 펌프를 수용합니다.

펌프 스테이션 펌프 압력 :

h는 어디 있습니까?g - 기하학적 인 높이, m;

- 해안 우물에서 처리장으로 물이 이동하는 동안의 총 압력 손실

h는 어디 있습니까?tr - 물 높이 상승, m

- 해안 우물의 흡입 구획 내 최소 수위 표시, m :

여기서 흡착시 압력 손실 MPa :

- 제 1 양력 펌핑 스테이션의 통신에서의 압력 손실 MPa :

- 유량계의 압력 손실, MPa :

- 쇼어 우물에서 반도체 장치로 물이 이동하는 동안 압력 손실 MPa :

우리는 펌프 브랜드 Wilo - CronoNorm - NLC (Q최대= 1650m3 / h, H최대 = 100m)

1.4 수도관 및 물 공급 네트워크 재건

재건 전 도시의 순환 수 공급 네트워크의 수력 학적 계산

펌프장의 양도

급수탑 공급 :

프로젝트의 설계 과제에 따르면, 우리는 20 l / s의 화재로 예상되는 물 소비량을 가진 통합 식수, 방화 파이프 라인을 수용합니다.

그런 다음 펌핑 스테이션 피드

출장비 결정

특정 물 소비량 (네트워크의 단위 길이 당 취해진 유량)은 각 건물 구역에 대해 다음 공식에 따라 따로 결정됩니다.

여기서 Q넣다 - 트렁크 파이프 라인의 모든 섹션에서 고르게 소비 된 여행 소비.

L - 유량 Q에서 물을 채취하는 선의 주어진 길이의 합넣다, m

주어진 길이를 계산할 때 다음에 의해 안내됩니다 :

- L에는이 구역의 양측에서 물이 채취되는 주요 선의 구간이 포함되므로 개발되지 않은 지역, 녹색 지역, 강, 호수, 협곡을 통과하는 지역은 네트워크의 총 길이 감소에 포함되지 않습니다.

- 이 사이트가 거주 인구 밀도가 다른 두 지역 경계에 위치한 경우 L은 각 지역에 대해이 사이트의 길이의 절반을 포함합니다.

첫 번째 지역의 특정 물 소비량 :

두 번째 지역의 특정 물 소비량 :

주요 파이프 라인 구간에서 회수되는 물의 비용 (출장비) :

여행 경비의 계산 결과는 표 1.3에 요약되어 있습니다.

표 1.5 - 여행 경비의 결정.

길이, m

노드 물 흐름의 결정

노드 비용은 일반적으로 상수도 네트워크의 압력에 의존하지 않고 고정식으로 허용되며 다음 식에 의해 결정됩니다.

여기서 quz.k - 노드에서의 물 빼기, l / s :

q넣다 - 해당 노드에 인접한 영역에서의 여행 경비, l / s

Qkr.pk - 대형 물 이용자가 노드에서 물을 회수 (집중 비용), l / s.

최대 물 소비 시간에 집중적 인 비용은 다음과 같습니다.

노드 물 흐름의 계산은 표 1.6에 요약되어 있습니다

표 1.6 - 노드 비용의 값

앵커 포인트 번호

마디 점에 인접한 수

탱크 급수탑의 조절 볼륨 결정. 수상 탑 높이 결정

워터 타워는 물의 규제 및 화재 안전을 저장하고 네트워크에 필요한 압력을 생성하고 유지하도록 설계되었습니다.

필요한 물의 저장량은 타워의 탱크에 저장되며이 탱크는 금속 또는 철근 콘크리트로 만들어집니다. 계획에서, 그들은 보통 둥글다. 바닥은 편평하거나 오목하다.

경제적 인 소방 급수 시스템의 급수탑의 탱크에는 물 소비의 불균형을 규제하기위한 물량과 불가침 한 화재 준비 구역이 있어야합니다. 인구 밀집 지역의 경우 내부 및 외부 화재를 한 번씩 소화하면서 동시에 다른 필요를 위해 가장 많은 물을 사용합니다.

우리가 표 형식으로 수행하는 수상 탑 탱크의 조절 부피의 정의, 표 1.7

급수탑의 총 부피는 다음 식에 의해 결정됩니다.

어디에서?reg (b). - 급수탑의 탱크의 조절 용적, m 3 :

P최대 - 실제 잔액의 최대 값, 표 1.7.

- 최대 하루 소비, m 3 / h.

포즈 - 타워 탱크의 불가항력적인 소화 용적 m 3 :

t는 화재를 진압하는 시간이다 (t = 10 분).

Qpos. - 1 회의 내부 및 외부 화재의 10 분 동안의 물 소비량 ㎥ / s.

여기서 QRC - 최대 물 소비량 l / s의 시간당 소비량.

n침대 - 외부 소화시 제트의 수를 허용 2.

q침대 - 외부 소화 l / s, 15 l / s에 대한 소비가 허용됩니다.

n내선 - 내부 소화에 대한 제트의 수는 2이다.

q내선 - 내부 소화 l / s의 비용, 2.5 l / s.

탱크 탑에 불가항력있는 불의 물 볼륨 :

포즈= 60 • 0.478 • 10 = 286.8 m 3

수상 탑 탱크의 조절 볼륨 :

수상 탑의 총 부피 :

급수탑 높이 결정 :

z는 어디입니까?스퀘어 (WB) - 물 타워의 압전 표시, m.

ZW. (WB) - 수상 탑 부지 높이 상승, m.

노드 비용을 계산하고 물의 흐름을 결정한 후 네트워크 라인에서 물 이동의 원하는 방향을 지정하고 선형 비용을 결정하기위한 목적으로 예비 흐름 분배가 수행됩니다. 급수 장치에 의해 급수 네트워크에 공급되는 물의 양은 소비자가 취한 물의 양과 같아야한다는 것은 명백합니다.

배포가 예정된 지점입니다. 이 지점의 선택은 물 공급의 상대적 위치에 달려 있습니다. 흐름의 수렴 지점에 대해 우리는 물 공급기에서 노드를 가장 멀리 가져 간다 (6). 네트워크의 모든 라인에 대해, 소실점으로 물이 이동하는 방향이 설명 된 다음 네트워크 섹션에 번호가 매겨집니다.

우리는 주 급수에 가장 가까운 노드에서 물 소비의 예비 흐름 분배를 시작한 다음 각 노드에 대해 ID가 참인 방식으로 선형 비용을 계획합니다.

여기서 q나는 - i 번째 노드로 흘러 들어가는 물의 양은 그것으로부터 유출된다.

노드에 들어가는 경비는 "+"부호로 받아 들여지고 -는 "-"부호로 남습니다.

Pre-flow 데이터는 그림 1.5와 같습니다.

재질 및 파이프 직경 선택

다음 파이프를 수락하십시오 : 정산 - GOST 9583-75에 따른 주철 압력 파이프 및 GOST 10704-76에 따른 강철. 계산 된 지역의 파이프 직경은 부속서 1a [6]의 선형 비용의 값에 따라 취해진 다.

급수 네트워크 연결

급수 네트워크의 유압 연결은 컴퓨터를 사용하여 수행됩니다. 계산은 QBASIC 환경에서 프로그램 "WODSFF.BAS"에 따라 수행됩니다.

이 프로그램은 다음과 같은 입력 데이터 입력 절차를 제공합니다.

· 반지의 노드 수를 시계 방향으로 입력하면서 반지를 나타냅니다.

· 급수 네트워크의 섹션을 기술하십시오 (설명에 포함 : 파이프 재료, 현장에서 배관의 직경, mm, 현장 길이, m)

이 예에서는 3 개의 링으로 구성되고 10 개의 디자인 섹션을 포함하는 급수 네트워크를 기대합니다.

계산 된 영역에 대한 설명에 대한 기준 데이터가 표 1.8에 나와 있습니다.

표 1.8 - 추정 된 지역의 기술에 관한 기준선 자료.

파이프 라인의 직경, m

단면 길이, m

선형 흐름, l / s

최대 물 소비량에 대한 수력 학적 계산 결과는 표 1.9와 그림 1.7에 나와있다.

표 1.9 - 최대 물 소비의 경우에 대한 수력 학적 계산 결과.

Piezolines 매핑

모든 노드가 다음 조건을 충족해야합니다.

R사실..Rtr. (1.64)

실제 압력을 계산하기 위해 노드의 피에조 마크를 미리 결정합니다. 계산은 받아쓰기 지점으로 시작됩니다.

Zpl (dt)= Zh dt + H.tr, m (1.65)

여기서 : Zpl - 지시 점에서의 피에조 미터 기호, m;

ZHP - 보간에 의해 결정되는 지시 점에서의 지구의 표식, m;

H.tr- 받아쓰기에 필요한 머리 :

H.tr= 10 + 4 * (n-1), m (1.66)

n은 건물의 계산 된 높이, 두 번째 n = 4 층의 경우 첫 번째 면적 n = 1 층입니다.

H.tr= 10 + 4 * (1-1) = 10m

H.tr= 10 + 4 * (4-1) = 22m

지시 포인트에서 피에조 미터 표시 :

Zpl (dt)= 122.8 + 22 = 144.8m

다른 노드의 피에조 륨의 표시는 다음 공식을 사용하여 네트워크를 통과 할 때 계산됩니다.

Zpl. (I + 1) = Zpl.h [(i + 1) -i], m (*) (1.68)

어디?pl나는+1)- 급수 네트워크의 후속 노드의 피에조 미터 마크, m;

Zpp- 이전 네트워크 노드의 피에조 미터 수준, m;

h[(나는+1)]-(i + 1)과 i 번째 노드 사이의 영역에서 머리 손실.

(*)주의 사항. 기호는 규칙에 따라 받아 들여집니다 : 산책하는 동안 걷는 방향이 물 운동의 방향과 일치하면 "-"표시가 나타나고 그렇지 않으면 "+"표시가 나타납니다.

급수 네트워크의 노드 점에서의 실제 압력은 다음 공식에 의해 계산됩니다.

여기서 : Zh- 보간에 의해 결정된, 노드의 토지 표시, m

화재와 관련하여 최대 물 소비의 경우에 대한 피에조 마크 및 실제 압력을 계산 한 결과가 그림 1.8에 나와 있습니다.

피에조 라인의지도를 축척으로 구성하기 위해 급수 네트워크의 계획을 세운 다음 동일한 높이 값을 가진 점을 결정하기 위해 보간하고 이들 점을 연결하여 피에조 라인의지도를 얻습니다. piezolinium의지도가 그림 1.9에 나와 있습니다.

도시 급수 네트워크의 수력 학적 계산 (재건축 후)

급수 시스템 선택

재건축 결과 1 지구의 주거용 건물의 일일 소비는 36 % 증가했으며 2 위는 13 % 증가했으며 공업 기업의 1 차 이동 소비는 34 % 증가했다. 지하 원천으로부터의 물 섭취와 재건축 전의 물 공급 시스템이 채택되었습니다. 우리는 급수 탑이없는 링이있는 급수 네트워크를 설계합니다.

시간당 물 소비량 (초기 데이터) 요약표에 따르면 우리는 매일 물 소비량을 계획 할 것입니다. 그림 1.10

제 1 리프트의 펌핑 스테이션 결정

재건축 후 도시의 순환 수도 공급망 계산은 최대 물 소비 1 시간 동안 수행됩니다

수위 결정

첫 번째 지역의 특정 물 소비량 :

두 번째 지역의 특정 물 소비량 :

여행 경비의 계산 결과는 표 1.10에 요약되어 있습니다.

표 1.10 - 여행 경비의 결정.

길이, m

노드 물 흐름의 결정

노드 비용은 일반적으로 상수도 네트워크의 압력에 의존하지 않고 고정식으로 허용되며 다음 식에 의해 결정됩니다.

여기서 quz.k - 노드에서의 물 빼기, l / s :

q넣다 - 해당 노드에 인접한 영역에서의 여행 경비, l / s

Qkr.pk - 대형 물 이용자가 노드에서 물을 회수 (집중 비용), l / s.

최대 물 소비 시간에 집중적 인 비용은 다음과 같습니다.

노드 물 흐름의 계산은 표 1.11에 요약되어 있습니다.

표 1.11 - 노드 비용 값

앵커 포인트 번호

마디 점에 인접한 수

깨끗한 물 탱크의 치수 결정

탱크는 가정용, 소방 용, 공정 용 및 비상용 물 공급 장치를 저장하도록 설계되었습니다. 설계 및 작동 원리에 따라 다음과 같습니다. 모양 - 원형 및 직사각형; 침투의 정도에 따라 - 지하 및 반 - 지하; 재료 - 철근 콘크리트 및 콘크리트 위에.

탱크는 작동 중 신뢰성이 있어야하며 경제적이며 조작이 편리해야합니다. 그들이 만들어진 재료는 물의 질을 떨어 뜨려서는 안된다.

RFI 규정 볼륨의 정의는 표 1.12의 표 형식으로 이루어집니다

공식에 의해 결정된 RFI의 양 :

여기서 w등록 (RFI) - 규제 용량, m 3.

P최대 - 테이블 112의 실제 잔고 최대 값

- 최대 하루 소비, m 3 / h.

포즈 - 비상 소방용 수, m 3.

q1, q2, q3 - 3 시간의 물 소비에 대한 비용, m 3 / h.

qn - 물 소비, m 3 / h

~n - 소화 시간, 시간 (3_

n침대 - 외부 소화시 제트의 수를 허용 2.

q침대 - 외부 소화 소비량은 2 l / s ~ 10 l / s, 20 l / s.

n내선 - 내부 소화에 대한 제트의 수는 2이다.

q내선 - 내부 소화 비용 2 lp 2.5 l / s, 5 l / s.

포즈= [(1135.751 + 1925.297 + 1778.14) -3 · 0] + (2 · 20 · 3.6 + 2 · 5 · 3.6) · 3 = 5379.188m3

높음 / 낮음 - 수처리 설비의 필요 물량, m 3.

높음 / 낮음= 0.01 • 23875 = 238.75 m 3

RFU에서 수층의 높이는 5m이며, 주어진 정착지에 대해 10 개의 물 섭취를 취합니다. 각 물 섭취량에는 4 개의 RF가 있습니다. 하나의 RFI 볼륨 :

기본 영역 RFI :

H는 어디 있습니까?RFU - RFU의 수층 높이 5m;

FSC의 지름을 계산하십시오.

화력의 높이 :

화재 프리즘의 표시를 계산하십시오 :

z는 어디입니까?3-HRE가있는지면의 높이, m

Z = 123.3-5 + 2.4 = 120.7m

우리는 재건 전의 경우와 마찬가지로, 최대 물 소비의 경우와 화재를 고려한 최대 물 소비의 경우를위한 예비 분포를 만든다.

소실점은 변경되지 않았습니다.

그림 1.11에 선 분배 데이터가 나와있다. 최대 물 소비량의 경우이다.

재질 및 파이프 직경 선택

우리는 다음과 같은 파이프를 수용합니다 : 새로운 분기에는 GOST 18599-2001에 따라 플라스틱 파이프를, GOST 9583-75에 따른 구형 주철 압력 파이프 및 GOST 10704-76에 따른 강철 파이프를 수용합니다. 계산 된 지역의 파이프 직경은 부속서 1a [6]의 선형 비용의 값에 따라 취해진 다.

급수 네트워크 연결

급수 네트워크의 유압 연결은 컴퓨터를 사용하여 수행됩니다. 계산은 QBASIC 환경에서 프로그램 "WODSFF.BAS"에 따라 수행됩니다.

우리는 12 개의 디자인 섹션을 포함하여 3 개의 링으로 구성된 급수 네트워크를 계산합니다.

최대 물 소비의 경우에 대한 추정 지역의 기술에 대한 기준 데이터가 표 1.13에 제시되어있다

표 1.13 - 최대 물 소비의 경우에 대한 예상 지역 설명에 대한 기준 데이터.

파이프 라인의 직경, m

단면 길이, m

선형 흐름, l / s

최대 물 소비의 경우에 대한 수력 학적 계산의 결과는 표 1.14에 주어지며 그림 1.1.12에 제시되어있다.

표 1.14 - 최대 물 소비의 경우에 대한 수력 학적 계산 결과.

Piezolines 매핑

우리는 재구성 전의 경우와 같은 방식으로 피에조 륨 맵을 구성합니다.

최대 물 소비의 경우에 대한 피에조 마크의 계산 결과와 실제 압력은 그림 1.1.13에 나와있다

Piezolinium지도는 그림 1.14에 나와 있습니다.

1.5 자연수 용 수처리 시설의 재건. 철 제거 스테이션의 설계 및 계산

철 제거 필터의 계산 :

1) 총 필터 면적 :

여기서 Q하루 - 유용한 역량, m3 / day;

T - 낮 동안에 역의 기간, T = 24h;

vn - 정상적인 필터링 속도, vn= 6m / h;

n홍보 - 필터 세척 횟수는 하루에 2 회,

- 플러싱 속도, l / s • m 2 (9.8 l / s • m 2 복용);

~1 - 필터 세척 시간은 0,133 시간.

~2 - 물로 씻은 필터는 0.33 시간, 물과 공기는 0.5 시간 동안 씻어서 필터 유휴 시간을 측정했습니다.

2) 한 필터의 영역은 다음과 같습니다.

여기서, d는 필터의 직경, m;

3) 필터 수 결정 :

공식에 따라 여과율을 확인하십시오 :

여기서 Q는 방송국 용량, m 3 / h

압력 필터에 대한 TCP 45 - 4.01 - 31-2009의 4.1.12 조항에 따라 속도는 20 m / h까지 허용됩니다.

물 공급 순환 시설

세척수 처리 시설에는 세척 탱크, 인산 나트륨 침전제 및 황산 알루미늄 응집제 준비 용 시약 설비, 맑은 물 펌핑 용 펌프, 슬러지 펌핑 용 펌프, 스톱 밸브가있는 공정 파이프 라인이 포함됩니다. 필터를 세척 한 후, 물은 세척수의 순환에 따라 중력에 의해 설비로 흐른다.

동시에, 시약 및 응고제는 중력에 의해 필터를 세척 한 후 배출되는 물에 공급되며, 용액은 용액 탱크에서 제조된다.

이 프로젝트는 각각 1000 리터 용량의 박격포 탱크 2 대를 채택했습니다.

용액을 준비하기 위해 깨끗한 물과 공기가 탱크에 공급됩니다. 응고제와 시약은 수동으로 채워집니다.

이 프로젝트는 처리 된 지하수의 사용을 줄이기 위해 (필터를 세척하는) 세척수 순환 시설을 추가로 건설합니다. 중력에 의해 시약 용액 및 응고제와 함께 필터를 세척하는 물이 세척 수의 회전율을위한 설비로 유입된다.

침전조 세척수는 혼합기 전의 파이프 라인에서 세척수의주기적인 흐름, 침전 및 정화 된 물의 균일 한 펌핑을 기준으로 계산해야합니다. 세척 수의 침전 지속 시간은 수질 정화 스테이션 및 시약의 탈수 - 4 시간 동안 취해야합니다. 기름 통의 수는 최소 2 개에서 최대 4 개가되어야합니다.

총 세탁 수의 양을 결정하십시오 :

여기서 n홍보 - 하루에 필터 당 세척 횟수;

u - 세탁의 강도, 9.8 l / s · m 2와 동일;

F - 하나의 필터 면적, 12.56m 2;

t는 세척 지속 시간, 8 분;

N - 필터 수, 개

우리는 5 개의 수직 침전조를 계산합니다.

한 섬프 당 물의 양을 결정하십시오 :

한 섬프의 면적 :

H는 어디 있습니까?0 - 증착 지역 높이 4-5m.

모양의 관점에서 사각형 통을 수락하십시오.

조건을 확인하십시오. 1.0-1.5를 넘지 않아야합니다.

섬프의 원추형 부분의 높이는 다음 공식에 의해 결정됩니다.

계획의 사각형 웅덩이의 경우 프리즘 형 바닥의 높이 :

여기서 bn - 침전 프리즘 하부의 너비는 바깥 쪽과 같다.

파이프 라인 배출 침전물의 직경, 0.2m.

기름 통의 퇴적물 부피를 결정하십시오 :

침전물 배출 사이의 섬프 지속 시간 결정 :

여기서 d는 괴성화 된 슬러지의 평균 농도, 35000 g / m3;

~와 함께f - 정화조에 유입되는 부유 물질의 농도, 150 mg / l;

~와 함께오븐 - 침전조 출구의 부유 물질 농도, 10 mg / l.

물 순환을위한 구조물은 서로 연동 된 두 개의 탱크입니다. 한 탱크의 크기는 6.0 × 6.0m입니다.

침전 후, 정화 된 물은 믹서 후 필터 전의 탈 에스터 스테이션으로 펌핑된다. FlygtCP 3057.181-252 Н Q = 2.5 l / s, H = 14.8 m, W = 2.4 kW (2 명의 근로자, 창고에 1 예비가 저장 됨) 설치가 허용됩니다.

FlygtCP 3045.181-252HT Q = 3.6 l / s, H = 6.3 m, W = 1.2 kW (2 명의 근로자, 1 매장은 창고에 저장 됨)를 사용하는 침전조 바닥에서 나오는 슬러지는 슬러지 베드로 펌핑됩니다.

침전조 바닥에서 나온 Il을 현장으로 펌핑 한 다음

절약은 MIG 및 E와 합의 된 장소로 이동합니다.

슬러리 사이트는 사이트의 남동부에 위치하고 있습니다.

물 섭취 스테이션 "Lesnoy".

하루 철 침전 된 철의 양 :

여기서 Q - 스테이션 성능;

Fe - 원수 중의 철 함량 - 0,99 mg / l.

침전물의 부피는 Fe (OH) 기준으로 96.5 %3:

14 일 동안 압축 후 침전물의 부피는 다음과 같습니다 :

냉동 사이트의 사용 가능한 총 면적은 다음에 의해 결정됩니다.

f는 어디입니까?~ 안에+ F+ F3 - 지점의 면적 (m 2)은 봄, 여름 - 가을 및 겨울철 겹쳐지는 지점에 반경이 반으로 채워질 때 퇴적물 거울에 의해 결정됩니다.

여기서, t - 일정한 서리 기간 동안의 음의 온도의 절대 값의 합;

봄과 여름 - 가을 신생 지역에 압축 된 퇴적물의 부피 :

여기서 w상쾌한= 1.29 ㎥ / 일;

T = 30 + 31 = 61 일 - 추정 된 봄철 기간;

T = 31 + 28 + 30 + 31 = 120 일 - 안정한 음의 온도;

T = 365-61-120 = 184 일 = 6.1 개월 - 계산 된 여름 - 가을 기간;

Р - 봄 또는 여름의 침전물 (%) - 봄철 중첩 - 2.0 개월 - 91 %, 여름 가을 중복 - 5.5 개월 - 84.5 %

c - P = 84.5 %의 습도에서 1.12, P = 91 %의 습도에서 1.075;

C - 침전 기간의 평균, 물에있는 부유 물질의 농도, 습도에 따라 g / m 3 :

무게= (100-91) × 104 = 90000g / ㎥

lo= (100-85) × 104 = 150000g / ㎥

봄 - 여름 - 가을 바퀴가있는 지역은 다음과 같습니다.

겨울 유입구의 유효 지역은 현장에서 침전물의 압축을 고려하지 않고 일정한 서리 기간 동안 도착한 침전물의 부피를 놓는 조건에서 결정됩니다.

하나의 유입구에서 침전물 층은 0.08 m로 가정됩니다.

H 동결 지역의 퇴적물 층 은 일정한 서리의 기간 동안 연속적으로 동결 된 퇴적층의 합으로 정의된다.

여기서 n은 다음과 같은 식으로 정의되는 일정한 서리 기간의 침전물 수입니다.

여기서 K 계수는 안정된 서리의 기간의 불완전한 사용을 고려하여 취해진 - 0.8;

S는 일정한 서리 기간 동안의 일 수입니다.

f - 수 일 내에 퇴적물 층의 동결 기간

t = 5.1 f = 3.26 - 31 일

t = 4.5 p = 3.76 - 28 일

t = 0.6 f = 0 - 30 일

t = 2.8 f = 4.75 - 31 일

겨울 동결을위한 사이트의 유용한 영역 :

사이트의 유용한 영역은 다음과 같습니다.

4 개의 사이트 영역 가져 오기 :

Fpl = 930.1 / 2 = 465.05 ㎡

이 경우 동결 지역에있는 퇴적물 층은 다음과 같습니다.

보호 롤러의 구조 높이는 다음 식에 의해 결정됩니다.

여기서 wg - 압축 슬러지 연간 용량 70 %

N - 누적 연수 - 3 년

hg - 작년 비 통합 슬러지 층은 96.5 %의 습도를 가진 슬러지를 수출하기 전에,

g = 1.29 • 365 = 470.85 ㎥

70 % 습도의 침전물이 제거됩니다.

1.29 • 0.3 = 0.387 m 3 / 일 - 70 % 습도의 침전물.

롤러 2m의 높이를 가져갑니다.

건설을 위해 우리는 장벽 롤러의 높이가 2m 인 바닥을 따라 10x15m의 크기로 2 곳을 취합니다.

슬러지는 폴리에틸렌 파이프 Ø90 mm로 만들어진 파이프 라인을 통해 스위칭 우물에 공급됩니다. 전환 우물에서 강관 Ø90 mm의 슬러지 패드 부분에 겹쳐지기까지.

오버랩은 내부 경사면에 위치한 철근 콘크리트 트레이 형태로 설계됩니다.

스위칭 웰 (2)에는 슬러지 베드의 각 섹션을 끌 수있는 밸브가 설치되어있다.

경내는 중소 규모의 모래입니다.

슬러지 패드는 3 년마다 청소됩니다. 청소 기간 동안 섹션 중 하나가 꺼집니다. 건조한 침전물은 경사로 불도저로 설치되며 불도저 출구는 슬러리 사이트의 각 섹션에 1 : 3으로 놓여 경사를 따라 제공됩니다.

청소는 굴착기에 의한 보호 댐의 볏에서 자동차로 진행되어 매립지에 대한 침전물을 제거합니다.

탱크에 들어가기 전에 필터를 통과 한 물과 세척수의 재사용 설비 후에 깨끗한 물을 소독합니다. SNiP 2.04.02-84에 따르면, 지하수에서 나오는 물에 대한 염소의 양은 0.7-1 mg / l입니다 (6.146 [8]에 따라). 소독을 위해 17419,32 m3 / day의 지하수가 필요할 것입니다

활성 염소의 일일 소비량은 하루에 7.5kg의 활성 염소입니다.

이 프로젝트는 그 살균 효율면에서 강력한 산화제 인 차아 염소산 나트륨 (NaClO)을 이용한 물의 소독을 계획하고 있으며, 처리 된 물의 품질에 대한 기술 지표에 대한 영향은 액체 염소, 표백제 및 차아 염소산 칼슘의 작용과 동일합니다.

차아 염소산 나트륨은 전해 기 EGR-1000에서 염화나트륨 용액으로 전기 분해하여 제조합니다.

차아 염소산 나트륨을 얻기위한 출발 물질은 GOST 13830-91에 따른 기술용 소금입니다.

염소의 일일 양의 준비에 필요한 소금 소비량은 23.8 kg / 일입니다. 소금 저장을 위해 월별 저장량이 0.716 톤 인 1.2 × 1.5 × 1.5 (h) m 크기의 가슴이 있습니다.

설치를 위해 EGR-1000 브랜드의 작업 사이클 (7 시간) 당 2.5kg의 차아 염소산 나트륨 용량 (2 작업, 대기 1 대기)을 가진 흑연 전극이있는 2 개의 비 유동식 전기 분해 설비가 허용되었습니다. 전해 기는 저장 탱크에 형성된 차아 염소산 나트륨의 중력 배수와 관련하여 위치한다. 차아 염소산 나트륨은 탱크 앞의 파이프 라인과 이젝터에 의해 정화 된 물에 공급됩니다.

23.8 kg / day의 sodium hypochritis를 준비하기 위해, 전해조는 하루에 세 번씩 작업을 수락합니다.

수처리 공장 현장의 기술 커뮤니케이션 및 엔지니어링 지원

현장의 기술적 파이프 라인은 PE 및 PVC 파이프로 설계되었습니다.

파이프 라인 깊이는 최대 2m입니다.

토지 매립 도랑에는 PVC 파이프에서 Ø 300-400mm의 중력 네트워크를 사용하여 넘친 물과 깨끗한 물 탱크, 세탁 수 순환 시설 및 슬러지 플 로우의 배출이 이루어집니다.

이 프로젝트는 두 라인의 PVC 파이프 Ш315мм에 두 번째 라인 도관 건설을 채택했습니다.

밸브 설치를위한 도관에는 프리 캐스트 콘크리트 요소의 우물이 포함됩니다.

외부 화재 진압은 탱크의 드레인 파이프 라인에 설치된 소화전에서 수행됩니다.

급수 시설에서 수행되는 민방위의 공학 및 기술적 조치에는 다음과 같은 작업이 포함됩니다.

- 통기 통의 탱크 및 장비를 밀봉하는 단계;

- 휴대용 운송 컨테이너에 물을 배출하는 장치가있는 탱크의 장비.

위생 보안 영역

위생 보호 구역 (SOA)의 I 벨트 경계에서 다음이 켜집니다 : 두 번째 등반의 물 섭취 구조 - 엄격한 정권 구역. SOA의 경계는 우물의 벽, 식수 탱크 및 철 제거 스테이션에서 30m 거리에 제공됩니다. 이 영역은 사이트 펜싱과 일치합니다.

국경 내의 영토는 조경되고, 설치되고 위치에서 지상 유출수를 철회하기의 목적으로 계획된다.

급수 시스템의 첫 번째 구역의 영토는 제한선을 넘어 표면 유출수를 제거, 심고, 울타리를 보호하기 위해 계획되어야합니다. 시설로가는 통로는 딱딱한 표면을 가져야합니다.

큰 나무 심기는 금지되어 있습니다. 다양한 목적을위한 파이프 라인의 설치, 주거 및 주택 건물의 배치, 사람들의 거주 및 독성 화학 물질 및 비료의 사용을 포함하여 상수도의 운영, 재건축 및 확장과 직접적으로 관련이없는 모든 유형의 건설은 금지됩니다.

건물은 가장 가까운 국내 또는 산업 하수도 시스템으로 배출되는 폐수 또는 제 2 SST 벨트의 위생 조건을 고려하여 제 1 SSZ 벨트 외부에 위치한 지역 폐수 처리 설비로 하수를 설치해야합니다.

예외적 인 경우, 하수도가 없을 경우, 하수도 및 가정용 쓰레기의 방수 통을 배치하여 SOA의 첫 번째 구역의 오염을 제거 할 수있는 위치에 배치해야합니다.

1.6 펌프장의 재구성

첫 번째 상승 펌프의 압력 결정 (재구성 전)

다음으로, 1 차 리프트 펌프의 압력을 결정합니다.

여기서 z1- 압력 도관이 도시 링 네트워크에 연결된 장소의 압전 표시. 150.29 m.

z - 우물 안의 동적 수위 표시 96.5m

c는 펌핑 된 액체의 밀도 (kg / m3)이다.

- 총 압력 손실, MPa.

여기서, 사전 제작 된 수관에서의 압력 손실, MPa.

- 복합 도관의 손실

- 지하 파이프 라인의 압력 손실, 0.3 MPa.

- 펌프의 압력 손실, 0.01 MPa.

- 스파우트에서의 압력 손실, 0.01 MPa.

- 첫 번째 리프트 펌프 및 통신 펌핑 스테이션의 손실 0.15 MPa.

그러면 펌프의 압력은 다음과 같습니다.

펌프 브랜드 Wilo-EMU 10 "... 24"Q = 2400 m 3 / h, H = 560 m

제 1 리프트의 펌프 압력 결정 (재구성 후)

1 리프트 펌프의 압력을 결정하십시오.

여기서 z1- 분배 보울의 물 표시는 deironing, m (z1= z3+4.5 = 123.5 + 4.5 = 128m).

z - 우물 안의 동적 수위 표시 96.5m

c는 펌핑 된 액체의 밀도 (kg / m3)이다.

- 총 압력 손실, MPa.

여기서, 우물로부터의 결합 된 도관에서의 압력 손실, MPa.

- 조립식 도관의 손실 2.42 m.

- 물 파이프 라인의 압력 손실, 0.3 MPa.

- 펌프의 압력 손실, 0.01 MPa.

- 스파우트에서의 압력 손실, 0.01 MPa.

- 첫 번째 리프트 펌프 및 통신 펌핑 스테이션의 손실 0.15 MPa.

그러면 펌프의 압력은 다음과 같습니다.

펌프 브랜드 Wilo-EMU 10 "... 24"Q = 2400 m 3 / h, H = 560 m

제 2 리프트 펌프의 압력 결정

제 2 리프트의 펌프 압력을 결정하십시오.

여기서 z1 - 압력 도관이 도시 링 네트워크에 연결된 곳의 압전 표시, 153.62 m.

z2 - RFC에있는 수위의 화재 수준, 122,5m

c는 펌핑 된 액체의 밀도 (kg / m3)이다.

- 총 압력 손실, MPa.

여기서 - 통신 손실, 2m.

- 수량계 손실, 1.5 미터.

- 링 네트워크에 연결된 카메라 연결 관에서 2.42m.

- 흡입 도관에서 1.5 m.

펌프의 압력은 다음과 같습니다.

우리는 펌프 브랜드 WiloEmu "8"

2. 폐수 시스템 재건

2.1 정착지의 기존 및 계획된 물 처리 시설 추적. 펌프장 SV의 재구성

네트워크 추적은 마스터 플랜에서 마크라고 부릅니다. 추적은 하수 정착을 설계하는 가장 중요한 단계 중 하나입니다. 네트워크의 개요는 지형, 건물의 특성, 블록의 크기와 관련이 있습니다. 다음과 같은 네트워크 설계 방법이 적용됩니다 : 둘러싸인 체계에 따라, 축소 된 측면에, 그리고 분기 별 추적이 교차합니다.

주변 패턴에 따른 추적은 큰 블록 크기 및 평평한 지형에 사용됩니다. 잘 정의 된 지형의 경우 축소면의 추적이 적용됩니다. 네트워크 설계의 가장 합리적인 방법은 교차 분기 추적입니다. 그러나 그 적용은 빌딩 블록의 상세한 프로젝트가있는 경우에만 가능합니다. 이 과정에서 프로젝트는 주변 체계에 대한 추적을 수행합니다.

우리는 다음과 같은 순서로 추적을합니다 : 우리는 처리 공장을위한 부지의 위치를 ​​선택한 다음 주 수집기를 추적 한 다음 배수지 수집기를 추적하고 마지막으로 거리 네트워크를 추적합니다. 모든 경우에있어서, 우리는 하수관의 중력 흐름이 최소 길이 인 도시 전역의 파이프를 통해 진행됩니다. 동시에 우리는 네트워크 구축 중에 토공 작업의 최소량을 미리 결정하려고 노력합니다. 평평한 지형의 지형을 추적 할 때, 우리는 측부 덕트의 길이를 고려하여 그 중 일부는 주 컬렉터보다 더 깊지 않습니다.

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